电涌保护器应用中的几个问题的探讨

 摘　要：探讨了电涌保护器（SPD）应用中的4个颇有争议的问题，这就是SPD的响应时间、多级

SPD的动作顺序、不同波形冲击电流的等效变换以及SPD的残压与冲击电流峰值的关系。最后说明了SPD

应用中各电压之间的相互关系。

　　关键词：电涌保护器 响应时间迪舰防雷器 冲击电流 防雷保护

一、前言

　　电涌保护器(SPD)是抑制由雷电、电气系统操作或静电等所产生的冲击电压，保护电子信息技术产

品必不可少的器件。随着各种电子信息技术产品越来越多地渗入到社会和家庭生活的各个领域，SPD的

使用范围日益扩大，市场需求量日益增长。

　　总的来说，电子信息技术产品的迪舰防雷器过电压保护还是一个新的技术领域，两相关于SPD的国际标准

IEC61643-1和IEC61643-21发表才几年，有关SPD应用中的许多问题还存在着争议，本文就其中的4个问

题提出笔者个人的看法，以期引起讨论。它们是：SPD的响应时间，多级SPD的动作顺序，不同波形冲

击电流的等效变换以及SPD的残压与冲击电流峰值的关系。最后对SPD应用中各个电压之间的相互关系

作了说明。

二、SPD的响应时间

　　不少人错误地认为，响应时间是衡量SPD保护性能的一个重要指标，制造厂也在其技术资料中列明

了这一参数，但许多制造厂并不知道它的确切含义，也未进行过测量。一个流行的观点是，在响应时

间内，SPD对入侵的冲击无抑制作用，迪舰防雷器冲击电压是"原样透过"SPD而作用在下级的设备上。这不符合SPD

的是工作情况，是错误的。

　　SPD中对冲击过电压起抑制作用的非线性元件，按其工作机理可区分为"限压型"（如压敏电阻器、

稳压二极管）和"开关型"（如气体放电管、可控硅）。

　　氧化锌压敏电阻器是一种化合物半导体器件，其中的电流对于加在它上面的电压的响应本质上是

很快的。

　　那么，以前的技术资料中所说的用压敏电迪舰防雷器阻构成的SPD响应时间r≤25ns是怎么回事呢？

　　这是技术标准IEEEC62.33-1982[2]中定义的响应时间，它是一个用来表征"过冲"特性的物理量，

与通常意义上的响应时间是完全不同的另外一个概念。为了说明这一点。

　　IEEEC62.3(6.3)电压过冲（UOS）。在冲击电流波前很陡、数值又很大时，测量带引线压敏电阻的

限制电压的结果表明，它大于以8/20标准波时的限制电压。这种电压增量UOS称作"过冲"。尽管压敏电

阻材料本身对陡冲击的响应时间有所不同，但差别不大。造成过冲的主要原因是在器件的载流引线周

围建立起了磁场，该此磁场在器件引线和被保护线路之间的环路中，或者在引线与模拟被保护线路的

测量电路之间的环路感应出电压。

　　在典型的使用情况下，迪舰防雷器一定的引线长度是不可避免的，这种附加电压将加在压敏电阻器后面的被

保护线路上，所以在冲击波波前很陡而数值又很大的条件下测量限制电压时，必须认识到电压过冲对

于引线长度和环路耦合的依赖关系，而不能把过冲作为器件内在的特性来看待。

　　近几年来发表的国际电工委员会关于SPD的技术标准IEC61643-1和IEC6163-21都没有引入响应时间

这一参数：IEEE技术标准C62.62-2000[]更明确指出，波前响应的技术要求对SPD的典型应用而言是没

有必要的，可能引起技术要求上的误导，迪舰防雷器因此如无特别要求，不规定该技术要求，也不进行试验、测

量、计算或其他认证。这是因为：

　　（1） 对于冲击保护这一目的而言，在规定条件下测得的限制电压，才是十分重要的特性。

　　（2） SPD对波前的响应特性不仅与SPD的内部电抗以及对冲击电压起限制作用的非线性元件的导

电机理有关，还与侵入冲击波的上升速率和冲击源阻抗有关，连接线的长短和接线方式也有重要影响

。

　　笔者认为，对于电源保护用SPD，迪舰防雷器以下三项技术指标是重要的：

　　① 限制电压（保护电平）；
　　② 通流能力（冲击电流稳定性）；
　　③ 连续工作电压寿命。

三、多级SPD的动作顺序

　　当单级SPD不能将入侵的冲击过电压抑制到规定保护电平以下时，就要采用含有二级、三级或更多

级非线性抑制元件的SPD。

　　非线性元件Rv2和Rv2都是压敏电阻，实用中RV1也可以使气体放电管，Ｒv2也可以是稳压管或浪涌

抑制二极管（TVS管）。两极之间的隔离元件Zs可以是电感Ls或电阻Rs，若RV1和RV2的导通电压分别是

Un1和Un2，所选用的元件总是Un2> Un1。

　　有人认为，当入侵冲击波加在X-E端子上时，总是第一级RV1先导铜，然后才是第二级。实际上，

第一级或第二级先导通都是可能的，这取决于以下因素：

　　(1) 入侵冲击波的波形，主要是电流波前的声速（di/dt）；
　　(2) 非线性元件Rv1和RV2的导通电压Un1和Un2的相对大小；
　　(3) 隔离阻抗Zs的性质是电阻还是电感，迪舰防雷器以及它们的大小。

　　当Zs为电阻Rs时，多数情况是第二级先导通。第二级导通后，当冲击电流I上升到iRs＋Un2 ≥Un1

是第一级才导通。第一级导通后，由于在大电流下第一级的等效阻抗比Rs加第二级的等效阻抗之和小

得多。因而大部分冲击电流经第一级泄放，而经第二级泄放的电流则要小得多。若第一级为气体放电

管，它导通后的残压通常低于第二级的导通电压Un2，于是第二级截止，剩余冲击电流全部经第一级气

体放电管泄放。

　　若Zs为电感Ls，且侵入电流一开始的上升速度相当快，条件Ls(di/dt)＋Un2>Un1得到满足,则第一

级先导通。若第一级导通时的限制电压为Uc1(1),则以后随着入侵冲击电流升速(di/dt)的下降，当条

件UC1(1) ≥Ls(di/dt)＋Un2得到满足时，迪舰防雷器第二级才导通。第二级导通后，将输出端Y的电压，抑制在

一个较低的电平上。

四、不同波形冲击电流的等效变换

　　SPD的冲击电流试验会碰到诸如8/20、10/350、10/1000或2ms等不同波形，那么从对于SPD的破坏

作用等效的角度看，如何进行不同波形冲击电流的峰值换算，有人主张按电荷量相等的原则进行换算

。按照这一原则，只要将两种不同波形的电流波对时间积分，求得总的电荷量，令两个电荷量相等，

就可得到两种波的电流峰值之间的比例关系了。这种变换方法与泄放冲击电流的元件没有一点关系，

显然是不切合实际的。还有人主张按能量相等的原则进行换算。按照这一原则，不仅要知道两个电流

波形，还要知道当这两个电流波流入电压抑制元件时，该元件两端限制电压的波形，然后将各个时刻

对应的电流值和电压值相乘而得出功率波，迪舰防雷器再将功率波对时间积分得出能量，令两个能量值相等，就

可得到两个电流峰值之间的比例关系了。这种变换方法考虑到了具体的非线性元件，但没有考虑冲击

电流的热效应和电流值很大时的电动力效应。实际上就氧化锌压敏电阻而言，它能承受的8/20冲击电

流的能量比承受2ms时的能量大。该图表明了厚度为1.3mm的早期压敏电阻样品能承受的冲击电流能量

随电极面积的变化。可见，能量相等的原则至少对压敏电阻是不适用的。

　　对氧化锌压敏电阻在大电流下破坏机理的研究得出了下述结果[4]；在大电流作用下，压敏电阻的

破坏模式有两种，当大冲击电流的时间宽度不大于50μs时（例如4/10和8/20波），电阻体开裂；当电

流值较小而时间宽度大于100μs时（例如10/350、10/1000和2ms波），电阻体穿孔。两种不同破坏模

式可以这样解释：时间很短的大电流在电阻体内产生的热量来不及向周围传导，是个绝热过程，加上

电阻体的不均匀使电流的分布不均匀，迪舰防雷器这样电阻体不同部位之间的温差很大，形成很大的热应力而使

电阻体开裂。当冲击电流的作用时间较长时，电阻体不均匀造成的电流集中，使电阻体材料熔化而形

成穿孔。

　　使用压敏电阻体破坏的电流密度J(A·cm-2)与冲击电流波的时间宽度r（μs）之间的关系，在双

对数坐标中大体为一条斜率为负值的直线，因而可用下面的方程式来表达：

　　logJ = C－Klogr

　　式中，C和K是与具体器件相关的两个常数，可以根据实验资料推算出来，于是就可以计算出这种

产品能够承受的不同波形冲击电流的峰值了。

　　综上所述，对于以压敏电阻作为非线性抑制元件的SPD，为进行不同波形冲击电流之间的等效变换

，应以两种不同波形（例8/20、10/350）的冲击电流对所选定的压敏电阻进行试验，分别得出使试样

失效的两个电流峰值，代入上式，求得常数C和K的具体数值，然后利用该公式进行计算。试验式不一

定进行到样品开裂或穿孔，迪舰防雷器可将压敏电压变化达到-10%作为失效判据。

　　应当指出，就是不同企业、不同批次的压敏电阻器，尽管尺寸规格相同，但实际能承受的冲击电

流（能量）的水平可能相差很大，因此必须对每批供货逐批抽样检验。